閱讀 | 訂閱
閱讀 | 訂閱
金屬鈑金新聞

Ti-6Al-4V合金碟片激光焊接接頭組織與力學(xué)特性研究

星之球科技 來源:江蘇激光聯(lián)盟2021-11-16 我要評論(0 )   

本文探討了2mm厚Ti-6Al-4V合金薄板的激光焊接,對工業(yè)激光焊接的運(yùn)用提供了參考。摘要本文報(bào)道了2mm厚Ti-6Al-4V合金薄板的激光焊接。采用不同的工藝參數(shù)組合(保護(hù)氣體...

本文探討了2mm厚Ti-6Al-4V合金薄板的激光焊接,對工業(yè)激光焊接的運(yùn)用提供了參考。

摘要

本文報(bào)道了2mm厚Ti-6Al-4V合金薄板的激光焊接。采用不同的工藝參數(shù)組合(保護(hù)氣體、激光束功率、焦點(diǎn)位置、焊接速度)。激光焊接參數(shù)與焊接接頭的宏觀和微觀組織、顯微硬度、焊接材料的拉伸性能以及焊接接頭本身有關(guān)。已經(jīng)確定,氬氣作為保護(hù)氣體比氦氣更可取。為了制造具有良好熔深和幾何形狀的焊接接頭,應(yīng)將至少42.75 J/mm的熱量輸入到材料中。在這種情況下,焊縫組織細(xì)小,含有針狀馬氏體和少量殘余β相,焊縫和母材均表現(xiàn)出良好的力學(xué)性能。當(dāng)超過材料的最佳熱輸入時(shí),焊接材料的微觀結(jié)構(gòu)粗化和機(jī)械性能劣化會發(fā)生。

介紹

在過去幾年中,對輕質(zhì)材料的需求大幅增加,主要是在燃料消耗和耐惡劣工作條件是關(guān)鍵方面的工業(yè)部門。特別是,鈦合金的使用正在許多領(lǐng)域迅速推廣。由于其高強(qiáng)度重量比、良好的斷裂韌性、耐腐蝕性、疲勞性能和理想的高溫性能,這些合金目前用于許多航空航天、核和汽車應(yīng)用。

海綿鈦生產(chǎn)的市場份額(Seong,2009) 俄羅斯、哈薩克斯坦和日本主導(dǎo)海綿鈦生產(chǎn)。海綿鈦的供應(yīng)僅限于9家有缺陷的生產(chǎn)商。俄羅斯、哈薩克斯坦和日本目前估計(jì)占世界產(chǎn)量的75%(如圖),約為73000噸(Henriques,2008年)。俄羅斯VSMPO Avisma集團(tuán)在鈦市場的作用將顯著增長,2004年運(yùn)營能力達(dá)到24000噸/年。最近與Allvac(Allegheny Technologies)的合作也為其在鈦金屬最大消費(fèi)國美國的銷售提供了更好的基礎(chǔ)(Seong,2009)。

鈦具有低密度(4.5 g/cm3)、約57%的鋼(7.83 g/cm3)和高熔點(diǎn)(~ 1678°C)等特點(diǎn),這表明了所選鈦合金/金屬間化合物在高溫應(yīng)用中的可能用途。此外,暴露在空氣中會形成穩(wěn)定的保護(hù)性表面氧化膜,防止在室溫和許多化學(xué)環(huán)境(包括鹽水)中進(jìn)一步氧化。鈦合金的高溫加工取決于純鈦的同素異形轉(zhuǎn)變。在883°C下,鈦從稱為α(α)相的六方密排(hcp)晶體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)榉Q為β相的體心立方(bcc)結(jié)構(gòu)。

CTA為海綿鈦生產(chǎn)開發(fā)的反應(yīng)釜設(shè)備(Henriques,2008)。鈦在高溫下對氧表現(xiàn)出很高的親和力。因此,強(qiáng)烈建議在高溫應(yīng)用中使用惰性氣氛保護(hù)鈦合金表面。通過添加穩(wěn)定α相或β相的合金元素,或通過熱機(jī)械加工,已開發(fā)出具有不同機(jī)械性能的各種合金。根據(jù)實(shí)際相組成,鈦合金可分為三大類:α-合金、β-合金和α-合金 + β-合金。

α + β-合金的微觀結(jié)構(gòu)由α-相和β-相的混合物組成,在室溫下可能含有10%到50%的β-相。這類鈦合金占所有生產(chǎn)鈦合金的70%以上。最廣泛使用的傳統(tǒng)α + β-合金是Ti-6A1-4V(Ti64),其中鋁充當(dāng)α-穩(wěn)定劑,釩是β-穩(wěn)定元素。這種合金具有優(yōu)良的強(qiáng)度和韌性以及優(yōu)異的耐腐蝕性。

它用于航空航天應(yīng)用,如飛機(jī)渦輪和壓縮機(jī)葉片、壓力容器和外科植入物。α + β-合金被認(rèn)為是可焊接的,但其蠕變強(qiáng)度水平低于α-合金。通過適當(dāng)?shù)臒崽幚砜梢愿纳七@些合金的性能,從而控制β相的數(shù)量和組織特征。最常用的治療方法是α + β-合金包括固溶處理,然后在480-650°C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行時(shí)效處理。這樣的處理計(jì)劃會產(chǎn)生精細(xì)的微觀結(jié)構(gòu),其中包括α-和β-針狀物的混合物。

惰性氣體弧焊工藝通常用于組裝鈦合金部件和管道系統(tǒng)。然而,激光束焊接(LBW)可產(chǎn)生高深寬比和窄熱影響區(qū)(HAZ)的焊縫,這是由于焊接材料的熱輸入減少。例如,在連接變形是主要問題的薄組件時(shí),這可能是有益的。

兩張圖分別顯示了樣品胎圈外觀。兩張宏觀圖均顯示了工件中不同熱循環(huán)產(chǎn)生的幾個(gè)可識別區(qū)域。實(shí)現(xiàn)了全穿透條件。由于制備程序和工藝參數(shù),主要的幾何缺陷,如底部填充、錯(cuò)位、下垂、咬邊、缺乏或過度滲透,均在可接受的范圍內(nèi)。盡管填充絲沉積通常會導(dǎo)致填充過度,但在自焊過程中也會發(fā)生這種情況。它源于影響熔池運(yùn)動的各種因素的組合。保護(hù)氣體流量過大、金屬液縱向流動、板材收縮和焊接速度不足是最主要的影響因素。

此外,LBW可以很容易地自動化,這使得在各種應(yīng)用中提高勞動生產(chǎn)率成為可能。因此,傳統(tǒng)的鈦合金電弧焊已逐漸被激光焊接所取代。激光焊接件的性能不僅取決于熱輸入本身。此外,小孔和熔池的動態(tài)特性可能在最終焊縫幾何形狀的形成中發(fā)揮重要作用,從而影響焊接部件的性能。因此,我們高度重視仔細(xì)控制焊接參數(shù),以影響上述熔池特性。

許多研究人員調(diào)查了使用不同類型的現(xiàn)有激光器(即CO2激光器、Nd/YAG激光器、圓盤激光器和二極管激光器)制作的焊接試樣的質(zhì)量。根據(jù)功率密度的不同,激光焊接可以在兩種不同的焊接模式下進(jìn)行,即傳導(dǎo)模式或小孔模式。焊接模式會對焊接件的均勻性和完整性產(chǎn)生重大影響。例如,Tobar等人報(bào)告,與小孔焊接模式相比,由于熔池的穩(wěn)定性更好,通過傳導(dǎo)模式制造的焊接接頭中的缺陷數(shù)量更少。

接收材料的微觀結(jié)構(gòu)。收到的兩相Eti6Al4V合金的微觀結(jié)構(gòu)主要由晶間體心立方β相(深色)組成,分散在等軸六方密排α相(淺色)區(qū)域中。

然而,在大多數(shù)情況下,使用鎖孔模式是可取的,因?yàn)樵阪i孔底部傳輸更多的束流能量會導(dǎo)致更深的穿透。Gursel研究了如何通過控制工藝參數(shù)來降低Ti-6Al-4V薄板LBW中的裂紋傾向,并報(bào)告了隨著熔融金屬冷卻速度的降低,形成裂紋的傾向降低。Costa等人對由6.5mm厚Ti-6Al-4V薄板制成的焊接接頭進(jìn)行了詳細(xì)的實(shí)驗(yàn)研究。

激光焊縫:(a)5.2kW峰值功率;(b)峰值功率3.9千瓦;(c)峰值功率2.6千瓦;(d) 3.9 kW峰值功率和1級鈦合金填料。在焊接應(yīng)用過程中,脈沖能量和填充材料會影響裂紋風(fēng)險(xiǎn)。SEM圖像顯示了以三種不同峰值功率水平焊接的試樣的接縫、過渡區(qū)和裂紋。每層在焊縫和過渡區(qū)產(chǎn)生不同的焊縫形狀和裂紋。當(dāng)使用5級填料時(shí),出現(xiàn)裂紋或裂紋風(fēng)險(xiǎn)。然而,對于1級填料,未觀察到任何裂紋。

他們指出,高功率和高焊接速度的使用會產(chǎn)生無缺陷的焊接接頭,而高功率和低焊接速度會導(dǎo)致焊接缺陷的形成。此外,已經(jīng)發(fā)現(xiàn),在低功率和極低焊接速度下進(jìn)行的焊接,有助于產(chǎn)生極高的熱輸入,表現(xiàn)出非常大的焊道,這是典型的傳導(dǎo)焊接模式,有時(shí)沒有完全熔透。

與此相反,在較低的焊接功率和較高的焊接速度下,僅發(fā)生部分熔透。Fang和Zhang表示,使用過高的光束功率(或比熱輸入)可能會導(dǎo)致焊接部件出現(xiàn)不可接受的高變形。Gao等人指出,與TIG焊接接頭相比,Ti-6Al-4V激光束焊接接頭具有更高的強(qiáng)度和塑性。最后,還嘗試提高Ti-6Al-4V薄板焊接接頭的機(jī)械性能。

如上述文獻(xiàn)綜述所示,使用熔焊技術(shù)生產(chǎn)質(zhì)量可接受的Ti-6Al-4V薄板焊接接頭相對困難。這主要是由于該材料對適當(dāng)選擇焊接參數(shù)的敏感性,以及由于Ti-6Al-4V通過與大氣中的氧氣反應(yīng)形成氧化物的高度傾向。因此,有必要仔細(xì)調(diào)整焊接參數(shù),并用保護(hù)氣體保護(hù)材料。然而,迄今為止,還沒有對不同焊接條件對材料微觀結(jié)構(gòu)和性能的影響進(jìn)行全面研究。本文試圖克服這種狀況,對上述問題進(jìn)行全面的研究。

在本研究中,采用多種焊接參數(shù)在Ti-6Al-4V板材上進(jìn)行了LBW試驗(yàn)。研究了這些參數(shù)對焊接接頭熔深、熔合區(qū)寬度以及熱影響區(qū)寬度的影響。通過光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡和顯微分析以及透射電子顯微鏡對熔合區(qū)、熱影響區(qū)和基材的微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行了表征。建立了顯微組織、硬度、極限抗拉強(qiáng)度和延展性之間的關(guān)系。拉伸強(qiáng)度試驗(yàn)所得結(jié)果與拉伸試驗(yàn)試樣的斷口分析相結(jié)合。

實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)材料為2.0 mm厚的Ti-6Al-4V(5級)薄板,處于退火狀態(tài)(720°C,持續(xù)1h),標(biāo)稱成分(以重量百分比計(jì))為6.1%的Al、4.0%的V、0.05%的Fe、0.3%的W、0.1%的C、0.05%的N、0.2%的O、0.01%的h和Ti。根據(jù)適當(dāng)?shù)腁STM標(biāo)準(zhǔn)(參考文獻(xiàn)32),材料供應(yīng)商還聲明了以下熱物理和(最低保證)機(jī)械性能:導(dǎo)熱系數(shù)K = 6.7 W/(m K),熔化溫度Tm = 1650°C,密度ρ = 4430 kg/m3,極限抗拉強(qiáng)度UTS = 950 MPa,屈服強(qiáng)度YS = 880MPa,楊氏模量E = 114 GPa,延展性A = 14%,維氏硬度HV = 349

圖1實(shí)驗(yàn)材料Ti-6Al-4V在接收(退火)狀態(tài)下的微觀結(jié)構(gòu)

圖2顯示接收材料微觀結(jié)構(gòu)的SEM顯微圖以及相應(yīng)的Al、Ti和V的EDS圖

母材的微觀結(jié)構(gòu)包含六方密排α相(淺色)和晶間體心立方β相(深色)的細(xì)長晶粒,分布在α相的邊界處(圖1)。更詳細(xì)的SEM顯微照片(圖2)和相應(yīng)的能量色散光譜(EDS)結(jié)果顯示了接收態(tài)材料Ti-6Al-4V中主要元素的面積分布。表1還列出了α相和β相中主要元素的含量。

表1 接收(退火)Ti6Al4V合金不同階段的主要元素含量

圖3 試樣固定系統(tǒng)(a),顯示實(shí)驗(yàn)LBW過程中保護(hù)氣體噴嘴和激光束設(shè)置的示意圖(b)

將收到的板材切割成尺寸為110的試樣 × 70 × 2毫米。焊接前,用乙醇清潔板材表面,以去除任何表面污染物。為了防止焊接過程中經(jīng)常出現(xiàn)的不良變形,用兩個(gè)帶夾具的固定板將試樣夾在夾具上,見圖3(a)。

采用對接單方形坡口焊,試樣之間無間隙。焊接方向與板材的軋制方向垂直。采用Trumpf盤式激光品牌TruDisk 4002進(jìn)行焊接試驗(yàn),該品牌激光電纜直徑為200μm,輻射波長為1030nm。束斑直徑為0.2mm。對于小孔模式焊接,在焊接速度為30、40和50 mm/s時(shí),使用1.5-1.9 kW范圍內(nèi)的激光束功率。焦點(diǎn)位置在表面上為0-0,或 1及 表面下2 mm,或+ 離表面2毫米。

為避免熔融金屬(通常為焊接接頭)與大氣中的水分和氧氣發(fā)生反應(yīng),焊接接頭用純氬氣或氦氣進(jìn)行完全保護(hù)。焊接接頭的屏蔽示意圖如圖3(b)所示。焊接接頭的前保護(hù)由三個(gè)噴嘴進(jìn)行,每個(gè)噴嘴的氣體流速為7 l/min。在氣體流量為7 l/min時(shí),采用單噴嘴進(jìn)行背面屏蔽。總流量為28 l/min。這種雙重保護(hù)氣體配置允許在整個(gè)焊接過程中保持穩(wěn)定的小孔。

所有陽極氧化到較低電位的樣品都以非晶態(tài)模式為特征。在硫酸中獲得的所有系列二級樣品中觀察到相同的趨勢,這表明該溶液產(chǎn)生半結(jié)晶氧化物,銳鈦礦或金紅石晶體嵌入變形基質(zhì)中。最后,ti-tanium合金的陽極氧化導(dǎo)致了類似的結(jié)果,盡管與在類似條件下陽極氧化的2級鈦相比,銳鈦礦峰的強(qiáng)度較低。

總共進(jìn)行了10個(gè)焊接接頭,每個(gè)接頭的焊接參數(shù)不同。焊接參數(shù)和焊接接頭的熱輸入如表1所示。使用公式Q計(jì)算激光焊接接頭的實(shí)際熱輸入 = ηP/v,其中Q表示熱輸入(J/mm),P表示激光束功率(W),v表示焊接速度(mm/s),η表示小孔焊接模式下激光輻照的吸收系數(shù)。η的值 = 根據(jù)文獻(xiàn)數(shù)據(jù),當(dāng)前研究中考慮了0.9,其中報(bào)告了非常高的總能量吸收水平(90%甚至略高)

所有十個(gè)樣品首先進(jìn)行目視檢查。為此,使用照度為1450 lux的Lutron LX-103。目測檢查的主要參數(shù)包括熔深質(zhì)量、焊縫幾何結(jié)構(gòu)(特定焊縫特征區(qū)的寬度均勻性)、表面質(zhì)量(沒有進(jìn)一步考慮具有過高形貌的焊縫)以及由氧化色標(biāo)表示的氧化水平(例如,正如Diamanti等人所建議的那樣)。為了更詳細(xì)地檢查焊縫質(zhì)量,使用了光學(xué)顯微鏡蔡司AxioCam。根據(jù)目視檢查結(jié)果,有兩個(gè)焊縫(6號和9號焊縫)。因此,以下所有試驗(yàn)方法僅適用于這兩個(gè)焊縫。

對于宏觀結(jié)構(gòu)和微觀結(jié)構(gòu)研究,試樣沿焊接方向橫向剖切,安裝在環(huán)氧樹脂中,使用金相金剛砂紙(240、600和1200粒度)研磨,并使用金剛石泥漿(9、3和1 m)拋光然后,使用克羅爾試劑(92 ml蒸餾水)對試樣進(jìn)行化學(xué)蝕刻20s + 6毫升硝酸 + 2毫升氟化氫)。

研究通過共聚焦激光掃描顯微鏡蔡司LSM 700獲得光學(xué)圖像。使用掃描電子顯微鏡(SEM)JEOL JSM-7600F,在10或15 kV的加速電壓下運(yùn)行,并與能量色散光譜儀(EDS)(牛津儀器)進(jìn)行更詳細(xì)的微觀結(jié)構(gòu)檢查.相同的儀器用于拉伸試樣的斷口分析。

透射電子顯微鏡(TEM)為了深入觀察母材和選定熔合區(qū)的亞顯微組織,采用了以下方法制備了TEM薄箔:從特征區(qū)提取0.5 mm厚的板,然后從板上切下直徑為3 mm的圓盤,并對其進(jìn)行機(jī)械減薄,使其達(dá)到thi厚度約為0.1 mm。通過使用噴射電解拋光TENUPOL 5裝置,在含有HNO3和CH3OH的電解液中,以3:7的比例,在0°C和15 V的偏壓下實(shí)現(xiàn)最終稀釋,以獲得中心孔附近的透明區(qū)域。在200 kV下運(yùn)行的JEOL 200 CX顯微鏡上獲得TEM顯微照片加速電壓。該分析與電子衍射相結(jié)合,以確定特定的相位。

通過使用壓痕儀1100維氏顯微硬度測試裝置,采用全自動測試循環(huán),獲得整個(gè)焊縫的顯微硬度曲線。壓痕在0.981 N(HV 0.1)的載荷下完成并持續(xù)10 s。根據(jù)相應(yīng)ASTM標(biāo)準(zhǔn)的要求,兩個(gè)相鄰壓痕之間的最小距離保持在0.2 mm。

圖4 拉伸試樣(A)和將試樣放置在焊接板(b)中的示意圖

使用WPM ZDM 5/91拉伸試驗(yàn)機(jī)在室溫下進(jìn)行拉伸試驗(yàn),加載速率為1 mm/min,直至斷裂。測量系統(tǒng)配有測功機(jī)和SPIDER 8應(yīng)變儀。這使得測量數(shù)量能夠數(shù)字化。拉伸試樣(圖4a)從焊接板上切下(圖4b),以防止焊接接頭產(chǎn)生不必要的熱影響。

總共,在兩種焊接參數(shù)組合下測試了三個(gè)試樣,以確定焊接材料的拉伸性能。然后,計(jì)算所得數(shù)據(jù)的平均值和標(biāo)準(zhǔn)偏差。此外,V-no在這些焊接接頭的熔合區(qū)進(jìn)行TCHE,以確定焊接后快速凝固材料的強(qiáng)度。由于Ti6Al4V合金沒有明確的屈服點(diǎn),因此使用0.2%應(yīng)變偏移法確定材料的屈服強(qiáng)度。

通過計(jì)算公式1,估算了6號和9號焊縫熔合區(qū)熔化材料的冷卻速率

公式中R為冷卻速率(K/s);T為β-過渡溫度(1268 K (Ref 37));T0為室溫(293 K);K為熱導(dǎo)率(6.7 W/m K);ρ是材料的密度(4430kg /m3);C為比熱(561 J/kg.K);V為焊接速度(m/s);S為焊接試樣的厚度(0.002 m);P為激光束功率(W);η為吸收系數(shù)(0.9)。

結(jié)果和討論

宏觀組織與微觀組織分析

表2總結(jié)了激光焊接的目視檢查結(jié)果。結(jié)果表明,使用氦氣作為保護(hù)氣體(1號、2號和3號焊縫)會導(dǎo)致焊縫大量氧化,也會導(dǎo)致未完全熔透。焊接參數(shù)4、5和6的組合產(chǎn)生了幾何形狀令人滿意的焊縫,但焊縫4和5的寬度似乎太大。

表2 激光焊接參數(shù)對焊縫宏觀特性的影響

本研究選擇6號焊縫進(jìn)行更詳細(xì)的分析。7號焊縫顯示出相對較差的熔透,這是由于材料中的功率輸入過低所致。焊接參數(shù)(8、9和10)的組合產(chǎn)生了寬度較大的焊接接頭,但在所有這三種情況下,焊縫幾何形狀和貫穿件都令人滿意。然后根據(jù)焊接參數(shù)的差異選擇參考(6號焊縫)。換言之,9號焊縫是通過使用在許多方面(焊接速度、焦點(diǎn)位置和相應(yīng)的熱量輸入)不同于6號焊縫的焊接參數(shù)制作的。

圖5所選焊接接頭的橫截面光學(xué)圖像顯示了不同的焊接區(qū)域:實(shí)驗(yàn)樣品中的熔合區(qū)(FZ)、熱影響區(qū)(HAZ)和母材(BM):(a)樣品6的V形,(b)樣品9的X形

圖5顯示了6號和9號激光束焊接接頭的橫截面圖像。焊接接頭的橫截面可分為三個(gè)典型區(qū)域:母材(BM)、熱影響區(qū)(HAZ)和熔合區(qū)(FZ)。根據(jù)Casalino等人的建議,焊接接頭的外形分為以下兩種類型,V形和X形。如圖5(a)所示,在較低的熱輸入(焊縫6)下獲得的橫截面為V形。相反,較高的熱輸入將焊縫宏觀形態(tài)從V形改變?yōu)閄形,焊縫編號9,如圖5(b)所示。兩種焊縫均表現(xiàn)出良好的均勻性、全熔透性和無氣孔或裂紋等缺陷。這一發(fā)現(xiàn)證實(shí)了Gursel(參考文獻(xiàn)27)和Costa等人)獲得的結(jié)果,他們報(bào)告說,仔細(xì)控制焊接參數(shù)可以確保形成無缺陷的焊接接頭。

此外,圖5清楚地表明,與圖5(a)和(b)中的宏圖相比,較高的熱輸入產(chǎn)生特征區(qū)更寬的焊縫。例如,9號焊縫的熱影響區(qū)寬度約為600μm,而6號焊縫的熱影響區(qū)寬度僅為400μm。

一系列SEM圖像(圖6)顯示了6號激光焊接Ti-6Al-4V接頭的典型微觀結(jié)構(gòu)。母材(BM)由略微拉長的較深的α-顆粒組成,周圍是半連續(xù)的白色β-結(jié)構(gòu)。圖6(b)顯示了瞬態(tài)區(qū)域(BM/HAZ)。在HAZ的這一部分中,典型的退火微觀結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)楸3窒惹按嬖诘陌脒B續(xù)β-形成的微觀結(jié)構(gòu),但原始α-晶粒部分轉(zhuǎn)變?yōu)榉浅<?xì)小的層狀α/β-混合物。熱影響區(qū)的第二部分,圖6(c),加熱到α-β-轉(zhuǎn)變溫度以上(靠近熔合區(qū)),由較粗的β-結(jié)構(gòu)和β-相分解產(chǎn)物組成。這些產(chǎn)物看起來比β相暗,由于其特征尺寸小,很難區(qū)分它們。

圖6 顯示6號焊接接頭微觀結(jié)構(gòu)的SEM顯微照片:(a)母材,(b)界面母材/熱影響區(qū),(c)熱影響區(qū),(d)熔合區(qū)

此外,這部分熱影響區(qū)含有針狀α′相的精細(xì)結(jié)構(gòu),這是β相快速冷卻的結(jié)果。換言之,靠近FZ的HAZ分區(qū)經(jīng)歷部分α β-加熱過程中的相變,以及β,在冷卻過程中會發(fā)生α′-轉(zhuǎn)變。細(xì)針狀α′粒子的存在表明冷卻速度足夠快,可以在熱影響區(qū)的上述分區(qū)形成馬氏體。圖6(d)中的SEM圖像顯示針狀馬氏體微觀結(jié)構(gòu)與針狀細(xì)馬氏體一起出現(xiàn)在FZ中。在FZ中未發(fā)現(xiàn)α相,這意味著此處的凝固和冷卻速度較高。針狀馬氏體的形成長度大多在30至50 m之間。

圖7 顯示9號焊接接頭微觀結(jié)構(gòu)的SEM顯微照片:(a)母材,(b)界面母材/熱影響區(qū),(c)熱影響區(qū),(d)熔合區(qū)

圖7中的SEM顯微照片顯示了9號接頭的基材、熱影響區(qū)和熔合區(qū)。從定性角度來看,BM的微觀結(jié)構(gòu)與6號焊縫相應(yīng)區(qū)域的微觀結(jié)構(gòu)不同,它由細(xì)長的α晶粒和β相組成。然而,與圖6(a)中的顯微結(jié)構(gòu)相比,顯微結(jié)構(gòu)顯示出廣泛的粗化。如圖7(b)、(c)和(d)中的SEM圖像所示,接頭的其他特征區(qū)域也明顯顯示了微觀結(jié)構(gòu)的粗化。

例如,圖7(b)所示的熱影響區(qū)(加熱溫度低于α/β-轉(zhuǎn)變溫度)中β相的形成明顯比圖6(b)所示的粗得多。在經(jīng)歷相變的HAZ部分,圖7(c),針狀馬氏體的結(jié)構(gòu)粗化最為明顯。最后,圖7(d)和圖6(d)比較,熔合區(qū)馬氏體顯著生長。

對6號和9號兩個(gè)接頭之間微觀結(jié)構(gòu)差異的解釋值得仔細(xì)注意。首先,應(yīng)提及的是,分析的焊縫在引入材料的熱量輸入方面有所不同,見表2。乍一看,這種差異反映在這些焊接件的特征區(qū)寬度值上,圖4-由于熱影響較大,這些區(qū)在9號焊縫中的寬度較大。

圖6和圖7中的詳細(xì)SEM顯微照片能夠揭示兩個(gè)焊縫微觀結(jié)構(gòu)的明顯變化。在9號焊接接頭的FZ中發(fā)現(xiàn)了較粗的凝固態(tài)組織,這與其他作者最近發(fā)表的出版物一致。例如,Gao等人分析了重疊因子對脈沖Nd/YAG激光制成的Ti-Al6-4V合金焊接接頭微觀結(jié)構(gòu)的影響。

他們觀察到,隨著重疊的增加,即冷卻速度的降低,F(xiàn)Z中原有的β-晶粒變得更粗。同一作者還報(bào)告了隨著重疊因子的增加,熱影響區(qū)的尺寸增加,這與顯著的微觀結(jié)構(gòu)粗化有關(guān)。Cao和Jahazi和Wu等人也觀察到隨著激光焊接速度的降低,特征區(qū)尺寸增大的趨勢。后一篇論文的作者還指出,當(dāng)熔池尺寸減小時(shí),馬氏體針狀體變短變薄。換言之,激光焊接中產(chǎn)生的顯微組織與熔池參數(shù)之間存在直接關(guān)系。最后,Elmer等人還指出,熱影響區(qū)中α-到β-轉(zhuǎn)化的水平取決于熱輸入。該發(fā)現(xiàn)與圖6(c)和圖7(c)所示的所得結(jié)果非常一致,可見,較高的熱輸入不僅產(chǎn)生較粗的針狀馬氏體顆粒,而且其數(shù)量也同時(shí)增加。

來源:Investigation of the Microstructure and MechanicalCharacteristics of Disk Laser-Welded Ti-6Al-4V Alloy Joints,ASM International,doi.org/10.1007/s11665-019-04539-5 參考文獻(xiàn):C. Veiga, J.P. Davim, andA.J.R. Loureiro, Properties and Applications of Titanium Alloys: A BriefReview, Rev. Adv. Mater. Sci., 2012, 32, p 133–148,V.A.R. Henriques, TitaniumProduction for Aerospace Applications, J. Aerosp.Technol. Manag., 2009,1, p 7–17


轉(zhuǎn)載請注明出處。

制造業(yè)激光激光技術(shù)激光焊接接頭
免責(zé)聲明

① 凡本網(wǎng)未注明其他出處的作品,版權(quán)均屬于激光制造網(wǎng),未經(jīng)本網(wǎng)授權(quán)不得轉(zhuǎn)載、摘編或利用其它方式使用。獲本網(wǎng)授權(quán)使用作品的,應(yīng)在授權(quán)范圍內(nèi)使 用,并注明"來源:激光制造網(wǎng)”。違反上述聲明者,本網(wǎng)將追究其相關(guān)責(zé)任。
② 凡本網(wǎng)注明其他來源的作品及圖片,均轉(zhuǎn)載自其它媒體,轉(zhuǎn)載目的在于傳遞更多信息,并不代表本媒贊同其觀點(diǎn)和對其真實(shí)性負(fù)責(zé),版權(quán)歸原作者所有,如有侵權(quán)請聯(lián)系我們刪除。
③ 任何單位或個(gè)人認(rèn)為本網(wǎng)內(nèi)容可能涉嫌侵犯其合法權(quán)益,請及時(shí)向本網(wǎng)提出書面權(quán)利通知,并提供身份證明、權(quán)屬證明、具體鏈接(URL)及詳細(xì)侵權(quán)情況證明。本網(wǎng)在收到上述法律文件后,將會依法盡快移除相關(guān)涉嫌侵權(quán)的內(nèi)容。

網(wǎng)友點(diǎn)評
0相關(guān)評論
精彩導(dǎo)讀