專家們一致同意 — 當(dāng)汽車中需要的儲(chǔ)能組件不再那么昂貴時(shí)，電動(dòng)交通的地位也將確定下來。其中關(guān)鍵之處在于降低生產(chǎn)成本。為實(shí)現(xiàn)這一目的，高技術(shù)工程公司 — Manz亞智科技在生產(chǎn)鋰離子電池的過程中采用了新型的激光焊接技術(shù)，從而提高焊縫品質(zhì)、工藝穩(wěn)定性和所需要光束源輸出方面的標(biāo)準(zhǔn)。

       生產(chǎn)鋰離子電池需要多種焊接工藝。比如，單個(gè)蓄電池組電池之間的焊接觸點(diǎn)要比螺栓觸點(diǎn)或使用的雙金屬母線更可靠、更持久、更能節(jié)省成本。同時(shí)，還需要焊接好堅(jiān)固的電池外箱，因?yàn)槠錃饷苄员仨氝_(dá)到40bar的壓力。此類焊接接口根本不需要維修 — 不久以后，電動(dòng)汽車應(yīng)能夠在溫度波動(dòng)較大的各種氣候帶以及全球各種道路（不管路況好壞）上運(yùn)行。

       由于在電流較高時(shí)，單個(gè)蓄電池組只能輸送幾伏特電壓，必須將其串聯(lián)連接，從而實(shí)現(xiàn)較高模塊電壓。為此目的，通過焊接將由鋁和銅制成的終端觸點(diǎn)連接起來。由于所焊接的金屬種類越多，形成的焊縫就越脆（采用傳統(tǒng)激光焊接時(shí)情況即是如此），這在技術(shù)上是一種挑戰(zhàn)。毫無疑問，若電遷移要求較高的話，脆性焊縫顯然是不可接受的。

       在前述電池生產(chǎn)工藝步驟中，需進(jìn)行電導(dǎo)體和外箱焊接，目前激光已得到運(yùn)用。然而，到目前為止，仍然未脫離功率高達(dá)6kW且必須高速運(yùn)行的昂貴多模式激光焊接系統(tǒng)。這是為什么呢？因?yàn)橹挥羞@樣，熔體才能快速硬化，且由于材料混合過程對(duì)焊縫質(zhì)量有至關(guān)重要的影響，需盡量減少混合材料種類。除了光源和激光傳輸?shù)母叱杀疽酝?，這還會(huì)導(dǎo)致工藝運(yùn)行困難和難以控制、穩(wěn)定性低、工藝窗口小。

       而現(xiàn)在，這種價(jià)格昂貴、使用效果又無法令人滿意的設(shè)備已成為了歷史：Manz的新型焊接工藝已經(jīng)達(dá)到了工業(yè)成熟期，采用該工藝，可以幾乎完全避免混合熔體：通過高頻局部調(diào)制或“搖擺”光束在重疊配置中完成激光焊接；通過搖擺，就可以單獨(dú)光斑形成焊縫以微米計(jì)的深度和寬度。這樣就可保證該工藝不僅能靈活應(yīng)用于雙金屬連接焊接和氣密式電池盒焊接，還能靈活應(yīng)用于高反光性銅材料焊接。采用該工藝形成的焊縫，具有極強(qiáng)的耐久性，且無脆性金屬間相。每毫米焊縫長(zhǎng)度的連接橫截面為十分之幾到一平方毫米，甚至適用于超薄金屬。新開發(fā)的高調(diào)頻搭接焊法的激光源，功率輸出為傳統(tǒng)的20%。

電池盒一覽：開發(fā)團(tuán)隊(duì)面臨的挑戰(zhàn)是什么？

• 搭接焊
• 非全熔合焊
• 足夠大的焊縫橫截面區(qū)域（至少在終端有橫截面區(qū)域）
• 低接觸電阻
• 高耐久性和延展性
• 金屬間相焊縫無脆性
• 高耐熱沖擊性
• 激光系統(tǒng)技術(shù)成本明顯降低

采用新掃描振鏡，使工藝更加穩(wěn)定、精確和靈活

       新工藝是一種“靈敏的”焊接工藝。采用這種工藝，可將焊接滲透深度精確到微米的同時(shí)，減少材料混合的情況。而且采用這種工藝很快就能收回購(gòu)買成本。焊縫孔隙少、點(diǎn)焊任何縱橫比形成、甚至橫截面為方形焊縫這些問題，都得到了解決。除了已公布的激光焊接工藝的適當(dāng)參數(shù)，還有另外三個(gè)能極大提高靈活性的參數(shù)。

• 幾何形狀
• 幅度a
• 頻率 f

    幾何形狀指示了工件上激光的微觀路徑。例如，可以畫八個(gè)圓圈。幅度表示與工件上激光微觀路徑饋送方向正交的半寬度。頻率表示每秒生成搖擺幾何形狀數(shù)量。單個(gè)圓圈的重疊是幾何形狀、幅度、頻率和饋送速度共同形成的結(jié)果。

圖1：  以0.5mm的幅度搖擺的圓形幾何形狀示例

       為滿足此類工藝控制的動(dòng)力學(xué)要求，已開發(fā)出一種新型兩軸掃描振鏡系統(tǒng)。該系統(tǒng)在動(dòng)態(tài)性、穩(wěn)定性和精確度上，明顯優(yōu)于以往的系統(tǒng)。采用這種系統(tǒng)，可輕松實(shí)現(xiàn)在高達(dá)4 kHz下以搖擺頻率連續(xù)運(yùn)行。當(dāng)前掃描器系統(tǒng)面臨的另一個(gè)挑戰(zhàn)是掃描場(chǎng)校準(zhǔn)。為此目的，Manz特地開發(fā)出一種校準(zhǔn)方法，其在其他掃描振鏡應(yīng)用環(huán)境（包括3D）中可全自動(dòng)運(yùn)行，就算是新手也會(huì)很容易地使用該方法。

       通過采用最新一代激光器，可實(shí)現(xiàn)明顯高于傳統(tǒng)激光束焊接的能量密度（即使激光輸出功率較小也能實(shí)現(xiàn)這一點(diǎn)）。

圖2:  高調(diào)頻重疊激光焊接用新開發(fā)工藝的結(jié)構(gòu)

低功率激光獲得的可拉伸焊縫 

   第一批新型搖擺焊接試驗(yàn)的結(jié)果如何？采用一種可拉伸測(cè)試機(jī)器，對(duì)經(jīng)搖擺雙金屬焊縫的抗拉強(qiáng)度進(jìn)行了測(cè)試。在此類試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)：當(dāng)激光輸出量為平均激光功率的大約±15%時(shí)，鋁銅質(zhì)焊縫的試驗(yàn)結(jié)果相對(duì)穩(wěn)定。這表明本工藝在所采用激光功率方面具有優(yōu)勢(shì)。相比之下，銅鋁質(zhì)焊縫的耐久性值下降達(dá)10N/mm（即使該耐久值達(dá)到最大時(shí)也是如此）。另外，激光功率變化時(shí)，對(duì)焊縫的耐久性產(chǎn)生影響，而這表明低激光功率焊接更加穩(wěn)定?；谏鲜鼋Y(jié)果，鋁銅焊接顯然更具優(yōu)勢(shì)。

圖3: 不同激光功率下的抗拉強(qiáng)度

    在此類試驗(yàn)中，所采用的焊縫長(zhǎng)度為20毫米。為確定測(cè)試焊縫穩(wěn)定性，均以20毫米的焊縫長(zhǎng)度的抗拉強(qiáng)度進(jìn)行比較。

顯微圖像表明無材料混合情況

   將鋁和銅混合在一起后，將會(huì)導(dǎo)致出現(xiàn)脆性金屬間相 — 這會(huì)對(duì)機(jī)械阻力和耐熱沖擊性產(chǎn)生不良影響。為弄清這兩種特性如何影響鋁銅和銅鋁焊縫，開發(fā)組采用光學(xué)顯微鏡和能量彌散X射線譜（EDX）拍攝了所述焊縫的顯微照片并對(duì)其進(jìn)行了評(píng)估。通過這些顯微照片，可以作出有關(guān)耐久性（隨著混合度變化而變化）的清楚結(jié)論?；诙囗?xiàng)式擬合（Al/Cu）的最大耐久性參數(shù)為P0，遠(yuǎn)低于500W。但是，采用該參數(shù)后，發(fā)現(xiàn)鋁和銅的混合比增大。在無需采用從前溫度變化負(fù)荷的簡(jiǎn)單拉伸試驗(yàn)中，這種問題并不明顯。甚至采用激光輸出量?jī)H達(dá)到激光輸出值P0的86%、特定抗拉強(qiáng)度大約為34N/mm的參數(shù)，仍然顯示出非常高的耐久性，盡管連接區(qū)域僅位于較低銅質(zhì)薄板表面。因此，采用最小焊縫（即：將鋁質(zhì)頂板焊接到銅質(zhì)薄板表面后得到的焊縫），也能達(dá)到高抗拉強(qiáng)度。這樣，可完全排除該連接部位發(fā)生脆化的情況。 

 圖4:  圖a接點(diǎn)細(xì)節(jié)照片

  還可清楚看到的是：甚至最大厚度達(dá)到5微米、用于保護(hù)銅質(zhì)薄板不受腐蝕的鎳層，也只受到了微小的影響?？赏ㄟ^能量彌散X射線譜顯微照片（見圖5，其中有選作示例的AI/CU焊縫），清楚地看到這一點(diǎn)。

圖５:  Al/Cu 焊接口選定的能量彌散X射線譜照片（左邊：掃描電子顯微鏡照片，中間：鋁的能量彌散X射線譜圖像，右邊：銅的能量彌散X射線譜圖像）。

   但銅-鋁焊接情況有所不同。結(jié)果顯示：耐久性的最高水平大約為P₀的110%（參見圖k）下獲得。可以觀察到焊縫根部上明顯的鋁銅混合物以及明顯的孔隙。通過稍微降低或提高混合比（圖.i/l），連接的抗拉強(qiáng)度相對(duì)快速下降。此外，在不進(jìn)行大部分混合工作的情況下（如圖a）形成有同等耐久性水平的連接是不可能的。為了實(shí)現(xiàn)特定耐久性，把鋁和銅進(jìn)行混合似乎是必要的。

圖6： Al/Cu 和Cu/Al 焊縫選定的橫截面圖

圖7 （表）：試驗(yàn)中用到的材料組合。

低溫和高溫測(cè)試

       為了對(duì)隨材料混合比變化而變化的焊接連接耐熱沖擊性進(jìn)行測(cè)試，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)DIN EN 60068-2-14Na ，對(duì)銅-鋁（圖j，k，l）和鋁-銅焊接口（圖a，d，g）的3組參數(shù)進(jìn)行了溫度沖擊處理。也就是說，焊縫必須在2周內(nèi)（超過30分鐘，最大轉(zhuǎn)移周期為30秒）經(jīng)受-40°C～130°C下的300個(gè)周期的測(cè)試。所測(cè)試焊縫的長(zhǎng)度為20毫米，且在測(cè)試設(shè)置期間消除了應(yīng)力集中的情況。內(nèi)部結(jié)果和外部結(jié)果都顯示了該類型的溫度沖擊荷載對(duì)焊接連接的耐久性沒有影響。 

圖8：溫度沖擊測(cè)試和抗拉測(cè)試的示例和焊縫幾何形狀。 

圖9： 抗拉測(cè)試中示例的加載方向。

不僅僅只適用于雙金屬的焊接

       除了雙金屬接口的焊接外，高調(diào)頻搭接焊也非常適合于蓄電池組電池本身內(nèi)部的關(guān)鍵接口。例如：連接正極（AI/AI）和負(fù)極（Cu/Cu）。如上所述，若蓄電池組電池“已連接好電線”，就將其連接至電池組。鋰離子電池的制造商通過與其客戶、汽車制造商進(jìn)行協(xié)調(diào)，確定目前采用的三種可能的幾何形狀。新的激光搭接焊方法可與這三種幾何形狀配用。軟包電池，類似于熱包電池，與雙金屬觸點(diǎn)串聯(lián)連接。新工藝的處理速度在 60 和 100 mm/s之間，因此其成本效益很高，并且采用該工藝，還可以以最少投資來形成較大載流橫截面。

       方形和圓柱形的硬盒電池主要由氣密的焊接鋁盒構(gòu)成。它們必能夠耐受超過40bar的爆破壓力，并在達(dá)到探測(cè)極限以下之前保持氦氣密封狀態(tài)。從功能性和審美角度來看，使用優(yōu)質(zhì)焊珠將電蓋焊接在電池盒上時(shí)，通過搖擺能產(chǎn)生非常均勻的焊縫。此技術(shù)的一個(gè)重要優(yōu)勢(shì)是極佳的靈活性：可自由選擇焊縫幾何形狀的參數(shù)，如從0.1毫米到1毫米的寬度，選擇其它參數(shù)也很容易?？尚纬啥S焊縫，如負(fù)極（銅/銅）和正極（鋁/鋁）焊接到電池盒上以及附在其上的觸點(diǎn)。搖擺方法能在這里取得成功是因?yàn)閷?duì)焊接穿透深度的要求達(dá)到最低，同時(shí)連接的橫截面較大。

       新的焊接方法可與所有此類應(yīng)用環(huán)境（即：鋰離子電池的幾何形狀）中相同光源和光導(dǎo)一起使用。雙金屬材料、鋁、銅或鐵都沒有問題?？蔀橄嚓P(guān)任務(wù)設(shè)置所需要的參數(shù)。即便是高達(dá)每秒形成3500個(gè)焊點(diǎn)的點(diǎn)焊也可能實(shí)現(xiàn)。

       對(duì)用戶的意義：在現(xiàn)行的生產(chǎn)線中可簡(jiǎn)單快速安裝該新型設(shè)備。

電池盒：如何對(duì)高調(diào)制搭接焊 方法進(jìn)行測(cè)試？

為了證明新的焊接工藝滿足焊接鋁和銅終端的要求，在臨時(shí)試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行了參數(shù)研究和內(nèi)部拉伸試驗(yàn)。計(jì)算了適當(dāng)?shù)膮?shù)后，使用顯微照片檢查了較大參數(shù)范圍，且為各材料配對(duì)（鋁/銅與銅/鋁）選擇了三個(gè)特性參數(shù)集。然后通過SEM照片、能量彌散X射線譜圖像、溫度沖擊試驗(yàn)和外部拉伸試驗(yàn)對(duì)這些參數(shù)集進(jìn)行了詳細(xì)檢查。結(jié)果顯示鋁-銅接口的最大抗拉強(qiáng)度達(dá)到0.726 kN 或36 N/mm。溫度沖擊試驗(yàn)中未發(fā)現(xiàn)對(duì)焊縫耐久性有明顯影響，但前提是能將鋁和銅的混合比降至最低。與之相比，銅-鋁接口的耐久性僅為0.647kN或32N/mm。采用這種材料組合，將混合比降至最低的難度明顯更大，其中一點(diǎn)原因是鋁和銅之間的熔點(diǎn)差距相當(dāng)大。另一方面，這種情況有利于鋁-銅連接，并擴(kuò)大了工藝窗口。

（本文刊登于 《激光制造商情》2014年9月刊）

作者：

Benjamin Schmieder，工程學(xué)學(xué)士，Manz AG

Vasil Raul Moldovan，工程學(xué)學(xué)士，Manz AG